Выполненные расчёты (PLAXIS) с прежними исходными данными, но с добавлением шпунтовой
стенки из шпунта Arcelor 20-700 различной длины представлены на рис. 2. При этом
на рис. 2а, 2в, 2д, 2и показано деформированное состояние основания при погружении
шпунта различной длины для существующих грунтовых условий. Средняя величина осадки
для данных условий составляет порядка 0,5…0,6 см.
При использовании шпунтовой стенки длиной 6 м, технологическая осадка существующего
фундамента при расструктуривании оснований (последствия динамического фактора от
выполнения буронабивных свай большой длины) составит 16,56 см (рис. 2б). В этом
случае прирост дополнительной осадки относительно исходных грунтовых условий (рис.
2а), будет равен: 13,56 – 14,3 = 2,26 см.
Рис. 2 Результаты решения по расчету деформации существующего фундамента при использовании
конструктивного шпунтового ограждения различной длины.
Полученные решения показывают, что при использовании шпунтовой стенки длиной 12
м, технологическая осадка существующего фундамента при расструктуривании оснований
(последствия динамического фактора от выполнения буронабивных свай большой длины)
составит 14,58 см (рис. 2г). В этом случае прирост дополнительной осадки относительно
исходных грунтовых условий (рис. 2в), составит: 14,58 – 14,13 = 0,45 см.
При использовании шпунтовой стенки длиной 16 м, технологическая осадка существующего
фундамента при расструктуривании оснований (последствия динамического фактора от
выполнения буронабивных свай большой длины) составит 14,48 см (рис. 2е). При этом
прирост дополнительной осадки относительно исходных грунтовых условий (рис. 2в),
составит: 14,48 – 14,13 = 0,35 см.
При использовании шпунтовой стенки длиной 20 м (рис. 2к), технологическая осадка
существующего фундамента при расструктуривании оснований (последствия динамического
фактора от выполнения буронабивных свай большой длины) составит 14,29 см. Тогда
получим прирост дополнительной осадки: 14,29 – 14,14 = 0,15 см.
Проведя подобные вычисления для шпунтовой стенки длиной 24 м, получим прирост дополнительной
осадки на величину 0,03 см.
Необходимо подчеркнуть, что само устройство - погружение разделительной шпунтовой
стенки также вызовет дополнительную осадку существующего фундамента. Величина данной
осадки может быть определена с использованием программного комплекса Foundation
(рис. 3).
Рис. 3. Результаты решения по программе Foundation по определению дополнительной
осадки существующего ленточного бутового фундамента при вибропогружении разделительной
шпунтовой стенки.
По результатам представленных расчётов (рис. 3) видно, что дополнительная осадка
существующего ленточного бутового фундамента при вибропогружении разделительной
шпунтовой стенки на расстоянии 0,6 м от стены существующего здания (ожидаемая деформация)
может составить 0,48 см.
Графическое представление рассмотренных результатов расчёта с учётом развития дополнительной
осадки фундамента от вибропогружения шпунтовой стенки (рис. 3) представлено на рис.
4.
Рис. 4. Развитие технологической осадки фундамента здания, примыкающего к строительной
площадке при расструктуривании основания вследствие динамического фактора (выполнения
шпунтовой стенки, буронабивных свай большой длины), от длины ограждающего шпунта.
1 - Осадка при погружении разделительной шпунтовой стенки. 2 - Дополнительная осадка
вследствие нарушения структуры основания. 3 - Суммарная осадка (вибропогружение
шпунта + нарушения структуры основания).